摘  要：焊接箱體具有制造成本低、生產(chǎn)效率高的顯著特點(diǎn)，在裝備制造業(yè)中應(yīng)用廣泛。對于傳動箱體來說，密封性、強(qiáng)度和剛度的要求非常高?，F(xiàn)場施工中影響焊接質(zhì)量有很多因素，包括焊接方法、焊接材料、焊接參數(shù)及過程控制等。如何控制箱體變形，提高箱體建造質(zhì)量，是擺在每一位生產(chǎn)管理人員面前的一個問題。結(jié)合鉆井船升降系統(tǒng)基礎(chǔ)—齒輪箱的建造過程，闡述反變形法、控制焊接工藝法、剛性固定法等典型方式在齒輪箱尺寸控制中的應(yīng)用。

關(guān)鍵詞：尺寸控制；反變形；焊接工藝；剛性固定

1 箱型體介紹及精度要求

文中所述箱型體指的是200ft鉆井船升降系統(tǒng)基礎(chǔ)—齒輪箱。鉆井船升降系統(tǒng)共三套，首部一套，尾部左右舷各一套。每一套升降系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)部分均由3個結(jié)構(gòu)基本相同的固樁單體組成。每一個單體固樁單體由上下兩部分組成，分界線位于甲板上914mm，上部結(jié)構(gòu)為齒輪箱，主要用于安裝升降系統(tǒng)減速箱及動力裝置，并于頂部安裝齒條導(dǎo)向結(jié)構(gòu)；下部為升降底座及下滑道，將與樁腿圍井結(jié)構(gòu)焊裝在一起，從下向上依次安裝有齒條端面導(dǎo)板（內(nèi)底板高度區(qū)域）、下部垂向千斤頂基座（機(jī)械甲板高度區(qū)域，用于樁腿的鎖緊）、齒條側(cè)面導(dǎo)板和水平千斤頂基座（主甲板和機(jī)械甲板之間）和上部垂向千斤頂基座（位于主甲板高度區(qū)域）。齒輪箱結(jié)構(gòu)形式為板殼結(jié)構(gòu)，建造完成之后成為一個類似封閉的箱型體。焊接箱體以其制造成本低，生產(chǎn)效率高的顯著特點(diǎn)，已經(jīng)廣泛的應(yīng)用到裝備制造業(yè)中；對其質(zhì)量的要求也越來越高。

齒輪箱為鉆井船升降系統(tǒng)的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)，精度要求極高，前面板的平面度≤2mm，對角線距離≤±5mm，側(cè)板與面板垂直度≤1.5mm，結(jié)構(gòu)總體厚度尺寸公差≤±1mm，長度尺寸公差≤±2mm。

2 變形因素分析及一般措施

2.1 焊接變形分析

焊接過程是一種不均勻的加熱和冷卻，是容易造成構(gòu)件產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力而引起變形的主要原因。焊接時，受熱金屬膨脹，周圍不受熱金屬不膨脹，相當(dāng)于剛性固定。于是，受熱金屬的膨脹受到阻礙和抑制，產(chǎn)生了壓縮塑性變形。而焊完冷卻后，焊縫和焊縫附近的金屬，因收縮而變短，卻又受到周圍為受熱的金屬的限制，就使焊件產(chǎn)生了內(nèi)應(yīng)力，以致產(chǎn)生變形[1]。

2.2 反變形法

反變形法就是在焊接前的組對過程中，先將焊件朝著與焊接變形相反的方向進(jìn)行人為的變形，以達(dá)到焊接后與焊接變形相互抵消，實(shí)現(xiàn)尺寸控制的目的。

反變形在控制焊接變形中的運(yùn)用是最廣泛的一種控制措施。尤其對于焊接變形的方向與變形量可以預(yù)測的組對，更是每一次現(xiàn)場運(yùn)用的典范。

2.3 控制焊接工藝法

控制焊接工藝法就是通過焊接方法的優(yōu)化，使焊接剩余應(yīng)力分散，避免出現(xiàn)焊接應(yīng)力高峰，有效的控制焊接變形。依據(jù)不同焊接方法的特點(diǎn)，以合理的焊接程序控制焊接變形量。

對于直焊縫，常見的焊接方法有五種，即：分段退焊法、分中逐步退焊法、跳焊法、交替焊接法、分中對稱焊法【2】。

對于彎曲或環(huán)形焊縫，常見的焊接方法為同方向?qū)ΨQ施焊。

2.4 鋼性固定法

鋼性固定法就是在焊接前，采用一些額外的固定部件，增加焊件的剛性，減少焊接過程中焊件的自由度，達(dá)到減小焊接變形、控制焊后尺寸的目的。

3 施工過程中的尺寸控制

3.1 前面板平面度控制

升降系統(tǒng)基礎(chǔ)采用類似于組塊的反造法，先在胎架上鋪前面板，然后進(jìn)行內(nèi)部結(jié)構(gòu)的組對焊接，這樣的建造順序容易導(dǎo)致焊接的上表面單面受熱收縮，從而使前面板兩側(cè)向上翹起。為保證前面板平面度≤2mm，采用反變形措施。

圖1  胎架筋板布置（箱型體施工）

在預(yù)制胎架支撐筋板時，預(yù)留有一定的反變形量：使中間三排的支撐筋板相對外側(cè)的高出一個反變形量。通過這種措施，控制前面板在翻身之后，應(yīng)力集中點(diǎn)（主要為中心線、小軸套附近）平面度控制在±2.5mm，翻身后，軸套的氣刨清根、焊接，再發(fā)生變形。通過反變形措施，最終焊接后的前面板的基本平面度為±1mm(圖1)。

3.2 側(cè)板與面板垂直度控制

圖2 齒輪箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)（箱型體施工）

如圖2所示，側(cè)面板與內(nèi)部結(jié)構(gòu)焊接面存在4條豎直的與內(nèi)部筋板的焊接，而其外側(cè)，除與前面板對接處之外（內(nèi)側(cè)也有此長焊縫），沒有焊接量，因此側(cè)面板在焊接后，必然向箱體內(nèi)部收縮。如果不做好防變形措施，一旦焊接完成后與內(nèi)部結(jié)構(gòu)形成整體，變形幾乎不能調(diào)整。為了保證側(cè)板與面板垂直度≤1.5mm的技術(shù)要求，采用三項(xiàng)主要措施。

第一，如圖3所示，采取反變形措施。在側(cè)板與內(nèi)部筋板對接處上面留2mm的縫隙的反變形量。

圖3 側(cè)面板反變形（箱型體施工）

第二，如圖4所示，控制焊接工藝。側(cè)面板與前面板連接處存在長達(dá)4386mm的長直焊縫，采用分中對稱焊法與跳焊法相結(jié)合的方式。

第三，鋼性固定措施，如圖4所示陰影部分為鋼性固定長條。對于中間筋板比較少的位置，采取鋼性固定措施，減少側(cè)板向內(nèi)部收縮的趨勢。

圖4 側(cè)面板鋼性固定（箱型體施工）

采取上述三種控制措施之后，箱體側(cè)板只存在細(xì)小的波浪變形，通過簡單的火調(diào)就能達(dá)到側(cè)板與面板垂直度≤1.5mm技術(shù)要求。最后對需要與升降系統(tǒng)底座及下滑道對接合攏的下端口進(jìn)行矩形方度校正，測量其對角線長度分別為2676mm,2675mm。這說明，下端口為矩形，即兩側(cè)板與面板是垂直的。

3.3 外形尺寸公差控制

圖5 外形尺寸公差（箱型體施工）

外形尺寸長度保證4386±2mm，施工中采取的措施是以上端為基準(zhǔn)（即為實(shí)料長），下端留有加工余量。這樣處理不僅能保證尺寸，也能夠保證接下來的對接合攏時有足夠的應(yīng)對意外變形的空間（圖5）。

導(dǎo)向板尺寸要求378±0.6mm，加上內(nèi)側(cè)高鉛銅35mm厚度，兩導(dǎo)向板距中心線的距離要求為413±0.6mm。導(dǎo)向板開K型坡口，在焊接時，導(dǎo)向板往兩側(cè)偏移的可能性都存在，但是由于外側(cè)的T型支撐筋板起到支撐作用（相當(dāng)于鋼性固定），使得導(dǎo)向板幾乎不往外側(cè)偏移，只有可能往內(nèi)側(cè)偏移。

為了確保尺寸，施工中主要通過以下兩種方式控制：

第一，鋼性固定措施。如圖6所示陰影部分為所加兩T型和一長條形鋼性固定。

圖6 導(dǎo)向板鋼性固定（箱型體施工）

第二，調(diào)整焊接的工藝。先焊接外側(cè)的4個T型支撐筋板和內(nèi)側(cè)的4個三角形筋板，接著采用兩邊兩名焊工同時施焊的對稱焊接方式焊接導(dǎo)向板。

通過采取這些措施，焊接結(jié)束后，去除鋼性固定部件，經(jīng)測量，采樣尺寸為412mm，412mm；413mm，412.5mm；412mm，412mm；413mm，412.5mm；413mm，
413mm；413mm，413mm；413mm，413mm；

4 結(jié) 論

1）在箱體焊接過程中綜合利用反變形法、剛性固定法和控制焊接工藝法焊接的箱體不但強(qiáng)度達(dá)標(biāo)，而且外形、尺寸符圖，焊接變形小、焊縫美觀。

2）通過對焊接變形的合理預(yù)測，采取了科學(xué)的控制措施，實(shí)現(xiàn)了對齒輪箱基礎(chǔ)尺寸的有效控制，在保證產(chǎn)品質(zhì)量的同時降低了勞動成本，提高了工作效率。

參考文獻(xiàn)

[1]唐玉蘭,張君.淺析箱體的焊接過程中常見的問題及解決對策[J]. 有色礦冶, 2009, 25(2):54-55.

[2]王民鋒，岳彩旺.組塊建造過程中焊接變形的控制[C]∕2008全國鋼結(jié)構(gòu)學(xué)術(shù)年會論文集.2008